貴州J4Q鉛芯隔震橡膠支座廠家哪里便宜

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對于橋梁結(jié)構(gòu)，其梁體通過支座與墩臺相連接，試驗(yàn)和理論分析表明:在梁體與墩臺的連接處安裝減隔震支座，如板式橡膠支座、J4Q鉛芯隔震橡膠支座等，通過延長結(jié)構(gòu)周期、增加結(jié)構(gòu)阻尼能夠有效地減小結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng).支座的力學(xué)性能是影響橋梁減隔展效果的關(guān)鍵，而試驗(yàn)研究是確定支座力學(xué)性能的必要手段.對于減隔震裝置的試驗(yàn)研究已經(jīng)開展的比較廣泛，如:Mori , Kelly等對板式橡膠支座進(jìn)行了試驗(yàn)研究;Robinson , Igarashi , And。等[ 6-9]對J4Q鉛芯隔震橡膠支座進(jìn)行了試驗(yàn)研究;Constantinou , Kartoum等對滑動摩擦支座，Okamoto , Tsopelas , Ogawa等對滑動摩擦支座與橡膠組合裝置，薛素鐸等對滑動摩擦支座與彈簧組合裝置進(jìn)行了試驗(yàn)研究，T60pE18&等j對FpS摩擦擺錘隔震器進(jìn)行了試驗(yàn)研究;這些試驗(yàn)研究的成果為減隔震支座的發(fā)展提供了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)，也為這些減隔震裝置的數(shù)值模擬提供了必要的參數(shù)，推動了減隔震設(shè)計(jì)理論的不斷發(fā)展和更新.


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分層橡膠支座、J4Q鉛芯隔震橡膠支座、阻尼器等為目前常用的一些減隔震裝置，分層橡膠支座應(yīng)用較廣，由于其不具備耗能能力，與其他支座聯(lián)合使用.J4Q鉛芯隔震橡膠支座結(jié)合了分層橡膠支座和鉛阻尼器的特點(diǎn)，在地震激勵(lì)下具有較小的水平剛度和較大的阻尼特性，但由于其承載能力及變形較小，應(yīng)用受到限制.
在W en和Pate模型的基礎(chǔ)上，對J4Q鉛芯隔震橡膠支座單向和雙向禍合恢復(fù)力模型進(jìn)行了改進(jìn)，其可以更為準(zhǔn)確的模擬J4Q鉛芯隔震橡膠支座單向和雙向禍合的滯回性能。并由計(jì)算分析可以看出，慮雙向禍合作用與未考慮雙向禍合作用的恢復(fù)力滯回曲線有較大差別，因而支應(yīng)采用雙向禍合恢復(fù)力模型以考慮支座的雙向禍合作用對結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)的影響。
隨著J4Q鉛芯隔震橡膠支座的推廣應(yīng)用，其恢復(fù)力模型作為基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)動力分析的基礎(chǔ)，也日益受到各國學(xué)者的關(guān)注和重視，并對其進(jìn)行了廣泛而深入的研究。在以往的研究中，通常采用雙線型模型!‘]、修正雙線型模型!2}、等價(jià)雙線型模型!3]等，但這些模型從彈性到塑性，由加載到卸載存在突變點(diǎn)，分析、處理方面比較復(fù)雜，容易導(dǎo)致計(jì)算結(jié)果的失真，而且這些恢復(fù)力模型是單向的，不能考慮J4Q鉛芯隔震橡膠支座單元在雙向水平地震作用下兩個(gè)方向力和變形的藕合效應(yīng)。通過對結(jié)構(gòu)動力滯回性能的研究提出了微分型恢復(fù)力模型，采用圓滑的曲線處理滯回曲線的拐點(diǎn)。將其進(jìn)行了推廣，使其可以模擬J4Q鉛芯隔震橡膠支座的雙向藕合效應(yīng)。


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本文對模型進(jìn)行了改進(jìn)，使其不僅可以考慮J4Q鉛芯隔震橡膠支座的滯回耗能，而且可以考慮支座的粘滯阻尼耗能，從而可以更為準(zhǔn)確的模擬J4Q鉛芯隔震橡膠支座單向和雙向藕合的滯回性能，為提高隔震結(jié)構(gòu)動力分析的準(zhǔn)確性奠定基礎(chǔ)。
在地震中，實(shí)際結(jié)構(gòu)受到的水平地震動往往是雙向而非單向的，并且由于J4Q鉛芯隔震橡膠支座在兩個(gè)水平方向上的力和變形存在一定的藕合關(guān)系，因而有必要進(jìn)行鉛芯疊層橡膠支座在雙向水平地震作用下考慮兩個(gè)方向力和變形藕合的雙向藕合恢復(fù)力模型研究。
根據(jù)J4Q鉛芯隔震橡膠支座的力學(xué)性能，鉛芯疊層橡膠支座雙向藕合恢復(fù)力計(jì)算公式如下:
由于目前J4Q鉛芯隔震橡膠支座的力學(xué)性能試驗(yàn)都只是在單向荷載下進(jìn)行的，得到的恢復(fù)力曲線也只是單向恢復(fù)力曲線，因此無法對上述雙向藕合恢復(fù)力模型的準(zhǔn)確性直接進(jìn)行試驗(yàn)對比驗(yàn)證。本文將通過與軟鋼阻尼器在雙向荷載作用下的力學(xué)性能試驗(yàn)進(jìn)行對比分析，間接的驗(yàn)證該模型的準(zhǔn)確性。對1 /7比例軟鋼阻尼器進(jìn)行了在雙向荷載作用下的力學(xué)性能試驗(yàn)，J4Q鉛芯隔震橡膠支座的位移軌跡為8字形，如圖5所示。圖6為試驗(yàn)確定的軟鋼阻尼器的恢復(fù)力滯回曲線。圖7為考慮雙向藕合作用模擬得出的恢復(fù)力滯回曲線。圖8為未考慮雙向藕合作用確定的兩個(gè)水平方向的恢復(fù)力滯回曲線。對比三者可以看出，考慮雙向藕合作用的雙向藕合恢復(fù)力模型可以較為準(zhǔn)確的模擬軟鋼阻尼器在雙向荷載作用下的恢復(fù)力滯回曲線，由此可間接的驗(yàn)J4Q鉛芯隔震橡膠支座雙向藕合恢復(fù)力模型的準(zhǔn)確性。同時(shí)亦可看出，考慮雙向藕合作用與未考慮雙向藕合作用的恢復(fù)力滯回曲線有較大差別，從而表明在進(jìn)行J4Q鉛芯隔震橡膠支座基礎(chǔ)隔震結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)分析時(shí)，應(yīng)考慮支座的雙向藕合作用對結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)的影響，支座恢復(fù)力模型應(yīng)采用雙向藕合恢復(fù)力模型。
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